一、用轧后余热处理工艺生产不同强度级别螺纹钢筋的生产实践（论文文献综述）
兰奎雨[1]（2019）在《HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究》文中研究表明随着我国国民经济的增长,近几年来建筑业快速发展,钢材消费也在持续增长,而钢筋作为建筑用钢的重要材料,对其产品的要求也越来越高。热轧带肋钢筋是我国建筑类用的主要钢筋,其中低成本高性能热轧带肋钢筋备受欢迎。本文以现场实际生产为基础,针对现场生产产品组织出现的“回火圈”问题,对该生产线轧后穿水冷却工艺进行研究,最终消除小规格HRB400产品中的“回火圈”问题。通过本实验研究分析,可以得到以下结论:根据对现场生产的Φ10HRB400、Φ12HRB400化学成分及力学性能的测定,其合金元素含量比较低,尤其是Mn、Si合金元素含量,在保证钢筋力学性能的前提下使钢筋的生产成本降低。该钢筋的控冷工艺采用穿水冷却,根据显微组织结果可知,心部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织,过渡层组织为铁素体+屈氏体+贝氏体,边部组织为回火马氏体+少量回火索氏体+铁素体,外层组织形成“回火圈”,此HRB400组织成分不符合国标要求。针对现场生产产品组织出现的问题,调整轧后穿水冷却工艺终冷温度,根据产品试样相变点温度,设计不同的水冷终冷温度,并通过ANSYS有限元模拟,可以得出Φ10棒材表面水冷至大约700℃;600℃;500℃时分别需要0.5s;0.88s;1.34s。Φ12棒材表面水冷至大约700℃;600℃;500℃时分别需要0.62s;1.08s;1.66s。利用模拟出的冷却时间指导试验,实验温度结果与模拟结果基本相吻合。根据模拟结果分析得出,最佳水冷终冷温度为600℃。实验结果:对于Φ10HRB400、Φ12HRB400而言,在表面水冷温度至700℃左右的条件下,边部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织;在表面水冷温度至600℃左右的条件下,边部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织,此时铁素体晶粒相比终冷至700℃左右时晶粒要细小,而且魏氏组织也有所减少,大块状的珠光体减少,珠光体晶粒也更加细小;在表面水冷温度至500℃左右的条件下,边部组织为贝氏体+铁素体+珠光体+魏氏组织,此时已产生贝氏体组织。综上所述,即水冷终冷温度在600℃以上时,可以成功消除小规格HRB400产品中组织出现的“回火圈”问题,并使其组织成分符合国标要求,且最佳水冷终冷温度为600℃。
徐龙[2]（2017）在《莱钢500N澳标钢筋的开发与生产工艺研究》文中提出500N是澳标带肋钢筋AS/NZS 4671:2001标准中的高强度钢筋牌号,属于一种节约高效型建筑结构用材料,产品具有高强度和良好的塑性及焊接性,广泛应用于高层建筑、桥梁、机场及石油化工等行业。加快该产品经济性的开发,对开拓澳洲市场和缓解国内钢铁产能过剩具有积极和重要的意义。本课题充分结合莱钢棒材生产线的冶炼及轧制工艺装备水平现状,在原来添加较多合金并采用热轧方式生产高强度钢筋的基础上,通过减量化微合金化设计,以实验室基础研究为手段,得出了生产500 MPa级强韧性钢筋控轧控冷工艺的相关控制点,并进行了现场工业试验,最终确定了工业化生产500 MPa级热轧钢筋所需的关键工艺参数,成功批量生产了Φ12～Φ36澳标钢筋,产品符合用户的使用要求。开发的钢筋较普通热轧钢筋生产成本得到大幅度降低,为钢厂带来了良好的经济效益。论文取得主要成果如下:（1）鉴于澳标标准要求碳当量相对国标低,控制难度大,设计了适量钒氮微合金化的经济型成分,并根据成分特点,研究了 500N铸坯的高温塑性行为。研究结果表明,750～885℃是500N钢铸坯塑性裂纹敏感性较强的温度区间。因此,在实际生产过程中,连铸矫直表面温度应控制在885℃以上,避开容易产生裂纹的脆性温度范围。（2）研究了钒氮微合金化高强钢筋高温下变形奥氏体动、静态再结晶行为规律。动态再结晶研究结果表明,在生产500N高强钢筋时,一般粗、终轧各道次应变速率为1.0～10 s-1之间,在1000℃以上轧制温度时采用不切分单线轧制可以实现奥氏体动态再结晶。静态再结晶研究结果表明,500N钢发生静态再结晶的开始温度为900～950℃之间,道次间隔时间保证至少在5 s以上。根据莱钢棒材生产线工艺实际情况,采用全连续轧制时钢筋通过前后相邻轧机道次间隔时间较短,静态再结晶所需要的时间明显不满足要求。因此,钒氮微合金化500N高强钢筋选择900～950℃温度区间作为精轧未再结晶区轧制开始温度较为合适。（3）钒氮微合金化500N高强钢筋的轧后冷却动态CCT曲线测定结果表明,当冷却速度大于5℃/s时,贝氏体组织开始在钢中出现,由于热轧高强钢筋要求轧后钢筋组织应为铁素体和珠光体组成,一般不允许出现贝氏体等组织,因此,500N钢筋轧后冷速不宜超过5℃/s。（4）通过精轧前冷却和轧后轻穿水冷却组合工艺生产的500N钢筋经过自然时效后性能最佳,且比采用普通热轧工艺情况下可节约V合金50%左右。（5）500N钢筋冷床均热后温度控制在820～860℃之间,经空冷后组织均为F+P组织,未出现其它异常组织,且与普通热轧组织相比更加细小均匀。对控轧控冷工艺生产钢筋的第二相分析结果表明,析出的第二相V（C,N）粒子细小弥散且均匀分布于钢中,达到了提高钢筋强度的目的。
李雪峰[3]（2017）在《PSB830精轧螺纹钢筋延伸率低回火挽救工艺研究》文中研究表明针对PSB830精轧螺纹钢筋延伸率低的试样,进行化学成分、断口形貌、夹杂物级别、组织特征等检测后发现,淬硬层厚、淬火组织自回火不充分是钢筋生产检验延伸率不合格的主要原因。回火工艺实验表明:450℃500℃+90min回火处理,马氏体充分分解转变,钢筋塑性大幅度提高,各项性能指标满足标准要求。经450℃+90min工业回火工艺处理,可成功挽救不合格钢筋,减少企业损失。
刘艳林[4]（2016）在《莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发》文中研究说明莱钢近期在试制HRB500E抗震钢筋时,出现了大批量强屈比不合格的现象。合格率随着规格的趋小逐渐降低,甚至达到50%以下。因此,必须研究新的钢筋成分及合适的生产控制工艺来提高产品合格率。论文依据莱钢棒材厂各生产线工艺特点、产品规格效应,通过控制钢材的化学成分、轧制工艺使得从Φ10mm-Φ50mm规格的HRB500E抗震钢筋满足GB1499.2-2007标准要求,且一次合格率达到100%。通过对新开发的HRB500E钢筋和早期生产HRB500钢筋进行组织分析,确定了合金元素的作用和强韧化机理。论文得出如下结论:1.结合莱钢产线的工艺特点,开发出适合HRB500E钢筋指标要求的C-Mn-Si-Cr-V系成分体系,具体的控制指标范围是:0.20%～0.25%C,1.40～1.60%Mn 0.40～0.60%Si,0.20～0.4%Cr,0.06～0.12%V;随着规格减小,Cr元素趋于上限控制,V趋于下限进行控制,对C、Mn元素按中限进行控制。2.钢中添加少量的Cr元素可以进一步提高钢的淬透性,降低铁素体/珠光体转变的温度范围,起到细化晶粒的作用;同时由于其降低了 V（C,N）的固溶度积,促进碳氮化物析出。因此用微量Cr元素部分替代Mn元素,同时将V的加入量进行下限控制,明显提高了延伸率,确保了强屈比满足不小于1.25的要求。3.在HRB500E高强抗震钢筋轧制过程中,尤其是Φ32mm及以下规格轧制时,要适当的提高钢筋的开轧温度,将开轧温度控制在1070℃以上,同时依据不同规格做好负差控制,因为过低的开轧温度会导致钢材的屈服强度偏高,而无法保证抗震钢筋的强屈比指标,故将将开轧温度控制在1070℃以上。4.TEM组织分析结果表明低V的C-Mn-Si-Cr-V系HRB500E钢筋比高V的C-Mn-Si-V系HRB500钢筋的显微组织晶粒更加细化,碳氮化物析出更加弥散细小,从而使钢筋的屈服强度略有降低而抗拉强度升高,延伸率和强屈比明显提高。
李雪峰[5]（2016）在《PSB830精轧螺纹钢筋冬季生产实践》文中进行了进一步梳理介绍了山东钢铁股份有限公司莱芜分公司冬季试制Ф25 mm、Ф32 mm规格PSB830高强度精轧螺纹钢筋的工艺过程,包括化学成分优化设计、孔型设计、轧制与冷却工艺控制。并对初次试制产品进行了金相和产品力学性能分析,在此基础上,进一步优化轧制与冷却工艺,调节钢筋自回火温度,试制结果表明:钢筋的力学性能、外形尺寸均能满足标准要求,该工艺可实现PSB830高强度精轧螺纹钢筋的冬季批量生产。
潘建洲[6]（2015）在《PSB830精轧螺纹钢筋生产实践》文中指出高强度精轧螺纹钢筋国内生产企业较少,该产品生产数量占整个钢筋市场份额很小,且各生产线工艺不尽相同,质量和成本方面参差不齐.介绍了某棒材厂生产开发的规格为φ32 mm的PSB830精轧螺纹钢筋的工艺要点,主要针对包括化学成分、孔型设计、相位调节、金相分析和产品力学性能等生产实践过程中发现的问题,提出了解决之道.通过工艺试验,解决了性能不稳定、外形控制精度低的难题,同时,独特地应用无级相位调节器与缓冷坑工艺,创造性地消除了时效性能对后续使用带来的影响,使该产品的生产实现了质量最优、成本最低和效率最高的目标.
孙莹,赵彦君,于庆波,阮成光[7]（2013）在《余热处理钢筋的组织性能研究》文中提出通过力学性能检验、金相组织观察等手段研究了几种不同级别余热处理钢筋的力学性能和显微组织。结果表明:在未添加合金元素情况下,通过轧后余热处理工艺可生产出高强度级别的钢筋,淬硬层厚度和淬硬层组织是影响余热处理钢筋强度的两个重要因素。
薛昊飞[8]（2012）在《钢筋高应变低周疲劳寿命的统计分析及钒微合金化的影响》文中提出由于地震频发，建筑物性能的优劣对灾难损失有重要影响，因此人们对建筑材料的性能要求越来越高。本文研究了在建筑结构中起加强作用的钢筋，通过对比分析微合金V-N、V-Fe钢筋，细晶钢筋和余热处理钢筋，研究微合金钒对钢筋性能的影响。对四种钢筋进行了高应变低周疲劳性能和钒的析出行为方面的研究。本文通过热轧态拉伸试验分析得出四种钢筋的抗震性能指标都达到了国标要求。在高应变低周疲劳性能方面，本文针对高应变低周疲劳数据的分散性，采用威布尔双参数概率函数、正态分布与对数正态分布函数及t分布函数的数理统计方法处理分析。结果表明，t分布具有最高的可靠性，而正态分布最不具可靠性，威布尔最大似然法最为安全。本文运用五种统计方法处理疲劳试验数据，根据所得疲劳寿命结果，对比分析四种钢筋的循环韧度，结合金相观察、疲劳扫描断口和透射电镜分析结果表明钒微合金能有效的改善钢筋的高应变低周疲劳性能，但钢筋中的钒氮比例需要有效控制。结合实际生产中经济和技术方面的考虑，钒微合金化的钢筋更适合大规模推广应用。工厂生产实践验证，在鼻尖温度范围内轧制，有利于碳氮化钒的析出。为充分发挥钢筋中钒的析出作用，本文采用应力松驰法研究了中钒碳氮化物的析出行为，绘制了相应PTT曲线。实验结果表明，在同一压缩变形量时，钒的碳氮化物析出动力学曲线呈典型的“C”形曲线，可推断出最快沉淀析出温度，大约在850℃870℃范围内。
刘桂华[9]（2011）在《460高强度英标螺纹钢减量化轧制技术的研究与开发》文中提出热轧带肋钢筋是一种重要的建筑材料,广泛应用于国内外各类建筑工程中,随着高层、大跨度、抗震性、耐低温等建筑结构的发展,对带肋钢筋的使用性能提出越来越高的质量保证标准。要求既具有高强度又具有良好的塑性、可焊接性、耐疲劳性和粘结性。国外建筑材料使用钢筋强度级别均在400MPa以上,且把节约能源和资源的热轧余热处理钢筋作为环保产品,开发出多种钢筋的机械连接方法,解决了余热处理钢筋焊接使力学性能下降的问题,钢筋的连接固定、省工、省时、便于施工。本文研究了如何针对不同钢种,不同规格的螺纹钢,采用不同化学成分设计的坯料,通过与钢坯开轧温度、轧制速度、QTB淬火时间、水流量、水压力、自回火温度等控冷工艺参数相匹配,生产符合BS4449:1988（460）或BS4449:1997（460B）英标标准的混凝土用高强度螺纹钢筋的工艺设计问题。在某钢铁集团有限公司引进意大利达涅利公司双棒材生产线上,利用在线QTB控制冷却工艺,以减量化的轧制思路,通过对坯料化学成分、控冷工艺参数、轧件回火温度、金相组织、产品力学性能等试验数据的分析研究,设计开发了采用普碳钢（Q235）生产Ф12mmФ20mm规格,使用低合金钢（20MnSi）生产Ф22mmФ40mm规格,460MPa级别的高强度钢筋的轧制技术。在钢铁行业供大于求的严峻形势下,市场产品的竞争既是质量的竞争,更是成本的竞争,企业的价值空间要大于市场空间,企业才能生存与盈利。本文以某钢铁集团有限公司棒材厂150万吨双棒材生产线引进意大利达涅利公司的QTB（Quenching Tempering Box）穿水冷却工艺为背景,详细介绍了460高强度英标螺纹钢减量化轧制技术的研制开发过程,减量化轧制技术,以最优化的坯料成分设计,通过热轧钢材轧后快速冷却工艺控制,改善钢材组织状态,提高钢材的综合力学性能。研究表明,使用普碳钢生产460英标螺纹钢屈服强度均值≥540MPa;使用低合金钢生产460英标螺纹钢筋屈服强度≥520MPa。减量化轧制技术使吨钢生产成本降低30-120元,达到了节约资源、减少工序、降低成本的目标,实现企业效益最大化,提升了企业的核心竞争能力。
苏世怀,完卫国,孙维,郭湛[10]（2010）在《中国建筑用带肋钢筋、线材品种的优化》文中研究指明概述了中国建筑用带肋钢筋、线材品种的现状及其发展趋势,介绍了余热处理钢筋、超细晶热轧钢筋、多种微合金化方法试制的HRB400钢筋、HRB500钢筋5、90 MPa级热轧钢筋、800 MPa以上级高强度钢筋、高碳钢盘条、建筑标准件用冷镦钢盘条等应关注和发展的建筑用钢品种,并就如何促进我国建筑用带肋钢筋、线材品种的优化和更新换代提出了建议。
二、用轧后余热处理工艺生产不同强度级别螺纹钢筋的生产实践（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、用轧后余热处理工艺生产不同强度级别螺纹钢筋的生产实践（论文提纲范文）
（1）HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1.绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 钢的强化机制 |
| 1.2.1 固溶强化 |
| 1.2.2 细晶强化 |
| 1.2.3 相变强化 |
| 1.2.4 位错强化 |
| 1.2.5 沉淀强化 |
| 1.3 钢筋的控制轧制与控制冷却 |
| 1.3.1 控制轧制机理 |
| 1.3.2 控制冷却机理 |
| 1.3.3 不同的冷却方式 |
| 1.3.4 钢筋控制冷却特点 |
| 1.3.5 控冷工艺参数对组织性能的影响 |
| 1.4 钢筋的分类 |
| 1.4.1 微合金化钢筋 |
| 1.4.2 超细晶钢筋 |
| 1.4.3 余热处理钢筋 |
| 1.4.4 高强精轧螺纹钢筋 |
| 1.5 钢筋发展现状及未来发展趋势 |
| 1.5.1 国内外钢筋发展现状 |
| 1.5.2 钢筋发展趋势 |
| 1.6 本课题的目的、意义及内容 |
| 1.6.1 本课题的目的与意义 |
| 1.6.2 本课题的内容 |
| 2.实验内容及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.3 实验内容 |
| 2.3.1 热处理实验 |
| 2.3.2 水冷实验 |
| 2.4 实验分析方法 |
| 2.4.1 光学显微镜分析 |
| 2.4.2 力学性能分析 |
| 3.HRB400 棒材生产工艺及组织性能 |
| 3.1 生产工艺介绍 |
| 3.1.1 生产线工艺简介 |
| 3.1.2 工艺参数介绍 |
| 3.2 HRB400 热轧带肋钢筋中化学成分的影响及测定 |
| 3.2.1 HRB400 热轧带肋钢筋中各化学成分对性能的影响 |
| 3.2.2 化学成分的测定 |
| 3.3 HRB400 热轧带肋钢筋显微组织及力学性能分析 |
| 3.3.1 显微组织观察与分析 |
| 3.3.2 HRB400 热轧带肋钢筋力学性能检测与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4.控冷过程温度场的模拟 |
| 4.1 ANSYS有限元模拟 |
| 4.2 热传递方式 |
| 4.2.1 热传导 |
| 4.2.2 热对流 |
| 4.2.3 热辐射 |
| 4.2.4 导热微分方程的建立 |
| 4.3 轧后控冷过程温度场模拟 |
| 4.3.1 冷却传热过程分析 |
| 4.3.2 定义初始条件、边界条件 |
| 4.3.3 材料的热物性参数选取 |
| 4.3.4 几何模型及网格划分 |
| 4.4 温度场模拟结果及分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5.终冷温度对HRB400 组织和性能的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 终冷温度对HRB400 的组织和性能的影响 |
| 5.2.1 HRB400 显微组织结果及分析 |
| 5.2.2 HRB400 力学性能结果及分析 |
| 5.2.3 实验总结 |
| 5.3 本章小结 |
| 6.结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（2）莱钢500N澳标钢筋的开发与生产工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 钢筋的分类 |
| 1.3 高强钢筋的发展及生产应用现状 |
| 1.3.1 国外发展及生产应用现状 |
| 1.3.2 国内高强钢筋发展及生产应用现状 |
| 1.3.3 高强钢筋应用前景及发展方向 |
| 1.4 高强钢筋的强化机理 |
| 1.4.1 细晶强化 |
| 1.4.2 析出强化 |
| 1.4.3 固溶强化 |
| 1.4.4 相变强化 |
| 1.5 高强钢筋的生产技术 |
| 1.5.1 微合金化钢筋 |
| 1.5.2 余热处理钢筋 |
| 1.5.3 超细晶钢筋 |
| 1.5.4 新的生产工艺 |
| 1.6 控轧控冷技术 |
| 1.6.1 控制轧制 |
| 1.6.2 控制冷却 |
| 1.6.3 控轧控冷技术在高强钢筋生产中的应用 |
| 1.7 500N澳标钢筋的技术要求 |
| 1.7.1 钢的牌号和化学成分 |
| 1.7.2 力学性能 |
| 1.7.3 澳标钢筋尺寸和允许偏差要求 |
| 1.8 本文研究内容 |
| 第2章 500N钢筋成分设计及实验室热模拟研究 |
| 2.1 成分设计 |
| 2.1.1 钢中基本元素 |
| 2.1.2 钢筋微合金化方式设计及选择 |
| 2.1.3 实际冶炼成分 |
| 2.2 500N铸坯高温特性的研究 |
| 2.2.1 铸坯高温断面塑性测量方法 |
| 2.2.2 实验方案 |
| 2.2.3 试验结果及分析 |
| 2.3 500N钢筋奥氏体变形与动、静态再结晶行为的研究 |
| 2.3.1 钢筋奥氏体变形过程中动态再结晶行为的研究 |
| 2.3.2 钒氮微合金化500N高强钢筋静态再结晶规律的研究 |
| 2.4 奥氏体连续冷却行为研究 |
| 2.4.1 实验钢尺寸 |
| 2.4.2 动态CCT工艺方案 |
| 2.4.3 试验结果及分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 500N高强钢筋生产工艺研究 |
| 3.1 轧制工艺线及流程简介 |
| 3.2 澳标钢筋的孔型设计 |
| 3.2.1 孔型系统的选择 |
| 3.2.2 延伸系数的分配 |
| 3.2.3 孔型尺寸的确定 |
| 3.3 500N高强钢筋低温轧制轧机能力校核分析 |
| 3.4 低温轧制工艺技术研究 |
| 3.4.1 控轧控冷工艺思路及原理 |
| 3.4.2 工艺布置调整及高效冷却器的改进技术 |
| 3.4.3 控轧控冷工艺研究与小批量工业试验 |
| 3.5 工业化批量生产及经济效益 |
| 3.5.1 批量化生产化学成分 |
| 3.5.2 冶炼及轧制过程工艺控制 |
| 3.5.3 批量生产质量情况 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）PSB830精轧螺纹钢筋延伸率低回火挽救工艺研究（论文提纲范文）
| 一、钢筋力学性能检验 |
| 二、钢筋的成分、断口、组织性能检验 |
| 1. 化学成分检验 |
| 2. 断口形貌分析 |
| 3. 金相组织检验 |
| 三、不合格钢筋回火工艺实验研究结果分析 |
| 1. 回火实验工艺 |
| 2. 试验结果分析 |
| 四、不合格钢筋的工业回火处理 |
| 五、结论 |
（4）莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 热轧带肋钢筋简介及发展方向 |
| 1.2.1 高强化 |
| 1.2.2 抗震、耐火要求 |
| 1.2.3 耐蚀要求 |
| 1.2.4 低温要求 |
| 1.3 热轧生产工艺情况 |
| 1.3.1 微合金化钢筋 |
| 1.3.2 超细晶粒热轧钢筋 |
| 1.3.3 余热处理热轧钢筋 |
| 1.3.4 控制轧制工艺钢筋 |
| 1.3.5 各种钢筋生产的综合应用[22] |
| 1.4 钢材的强韧化机理 |
| 1.4.1 细晶强化 |
| 1.4.2 析出强化 |
| 1.4.3 固溶强化 |
| 1.4.4 相变强化 |
| 1.4.5 形变强化 |
| 1.5 常用微合金元素在钢筋中的作用 |
| 1.5.1 铌的作用 |
| 1.5.2 钛的作用 |
| 1.5.3 钒的作用及钒氮微合金化钢筋的优势 |
| 1.6 本论文研究的背景、内容和意义 |
| 第2章 HRB500E抗震钢筋的工业化试制 |
| 2.1 莱钢热轧带肋钢筋生产工艺流程 |
| 2.2 钢筋成分设计 |
| 2.2.1 合金元素的作用 |
| 2.2.2 影响抗震指标的因素 |
| 2.2.3 化学成分的确定 |
| 2.3 HRB500E抗震钢筋生产工艺 |
| 2.3.1 冶炼与连铸工艺 |
| 2.3.2 轧制工艺 |
| 2.4 试制过程及试制结果 |
| 2.4.1 Φ10mm-Φ14mm规格试制与结果分析 |
| 2.4.2 Φ16mm-18mm规格试制结果分析 |
| 2.4.3 Φ20mm-25mm规格试制结果分析 |
| 2.4.4 Φ28mm及以上规格试制结果分析 |
| 2.4.5 大批量试制结果与分析 |
| 第3章 HRB500与HRB500E钢筋组织与性能分析 |
| 3.1 实验材料和实验方法 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 显微组织观察 |
| 3.1.3 力学性能测试 |
| 3.2 实验结果与分析 |
| 3.2.1 Φ25mmHRB500钢筋的实验结果与分析 |
| 3.2.2 Φ40mmHRB500钢筋的实验结果与分析 |
| 3.2.3 Φ25mmHRB500E钢筋的实验结果与分析 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 攻读硕士期间发表论文 |
（6）PSB830精轧螺纹钢筋生产实践（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1钢筋的研制 |
| 1.1技术要求 |
| 1.1.1化学成分设计 |
| 1.1.2力学性能要求 |
| 1.1.3外形要求 |
| 1.2方案设计 |
| 1.2.1轧制工艺设计 |
| 1.2.2孔型设计 |
| 1.2.3轧槽加工 |
| 1.2.4对牙调整 |
| 1.2.5轧制工艺控制 |
| 2试制结果分析 |
| 2.1外形尺寸 |
| 2.2力学性能 |
| 2.3金相组织 |
| 3存在问题及改进措施 |
| 3.1存在的问题 |
| 3.2改进措施 |
| 4生产效果 |
| 4.1力学性能 |
| 4.2金相分析 |
| 5结论 |
（7）余热处理钢筋的组织性能研究（论文提纲范文）
| 1 实验材料及方法 |
| 2 实验结果及分析 |
| 2.1 HRB335余热处理螺纹钢筋力学性能与显微组织 |
| 2.2 HRB400余热处理螺纹钢筋力学性能与显微组织 |
| 2.3 HRB500余热处理螺纹钢筋力学性能与显微组织 |
| 3 结论 |
（8）钢筋高应变低周疲劳寿命的统计分析及钒微合金化的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 抗震钢筋的发展概况 |
| 1.1.1 引言 |
| 1.1.2 抗震钢筋的发展 |
| 1.1.3 抗震钢筋的生产工艺 |
| 1.2 微合金对钢筋性能的影响方面 |
| 1.2.1 微合金化影响 |
| 1.2.2 析出行为影响 |
| 1.3 疲劳寿命数据的处理方法 |
| 1.3.1 高周疲劳寿命处理方法 |
| 1.3.2 滚动疲劳寿命处理方法 |
| 1.3.3 低应变下的疲劳处理方法 |
| 1.4 高应变低周疲劳性能 |
| 1.4.1 低周疲劳的特点 |
| 1.4.2 循环响应特征 |
| 1.4.3 应力-应变滞后回线 |
| 1.4.4 高应变低周疲劳断裂过程 |
| 1.5 课题研究意义 |
| 1.6 课题研究内容 |
| 2 试验材料与方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 拉伸试验 |
| 2.2.2 高应变低周疲劳试验 |
| 2.2.3 金相观察 |
| 2.2.4 扫描电镜观察 |
| 2.2.5 透射电镜观察 |
| 2.2.6 氮氧分析 |
| 2.2.7 应力松驰压缩试验 |
| 3 拉伸及高应变低周疲劳试验结果 |
| 3.1 钢筋拉伸强度结果 |
| 3.2 高应变低周疲劳寿命测试结果 |
| 3.3 钢筋的循环应力响应特性 |
| 3.4 应力-应变滞后回线 |
| 4 高应变低周疲劳寿命的统计分析 |
| 4.1 五种统计方法 |
| 4.1.1 双参数威布尔分布 |
| 4.1.2 正态分布与对数正态分布 |
| 4.1.3 t 分布 |
| 4.1.4 统计结果 |
| 4.2 相关系数 |
| 4.3 循环韧度 |
| 4.4 疲劳寿命的统计方法分析 |
| 5 钢筋高应变低周疲劳机理分析 |
| 5.1 钢筋强度与塑性 |
| 5.2 显微组织观察 |
| 5.2.1 钢筋的金相组织 |
| 5.2.2 扫描电镜观察 |
| 5.2.3 透射电镜观察 |
| 5.3 高应变低周疲劳性能分析 |
| 6 微合金钒的析出行为 |
| 6.1 相变点的确定 |
| 6.2 应力松驰曲线 |
| 6.3 碳氮化物等温沉淀析出动力学曲线 |
| 6.4 金相试验结果 |
| 7 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A. 作者在攻读硕士学位期间发表的论文 |
（9）460高强度英标螺纹钢减量化轧制技术的研究与开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| §1-1 棒材生产状况及发展 |
| §1-2 棒材生产工艺流程 |
| §1-3 控制轧制和控制冷却技术 |
| 1-3-1 控制轧制和控制冷却技术理论 |
| 1-3-2 利用控制轧制和控制冷却技术提高钢材综合力学性能的强化机制 |
| §1-4 减量化轧制技术与QTB控制冷却技术 |
| 1-4-1 减量化轧制技术 |
| 1-4-2 QTB控制冷却技术的优势 |
| 1-4-3 QTB工艺过程 |
| 1-4-4 淬火设备 |
| 1-4-5 工艺的闭环控制 |
| §1-5 本文所研究的主要内容 |
| 第二章 试验材料、工艺与方法 |
| 2-1 试验用材料及设备 |
| 2-2 试验工艺流程 |
| 2-2-1 冶炼 |
| 2-2-2 连铸方坯 |
| 2-2-3 加热炉内加热 |
| 2-2-4 粗轧机组轧制 |
| 2-2-5 中轧机组轧制 |
| 2-2-6 精轧机组轧制 |
| 2-2-7 QTB余热处理 |
| 2-3 试验金相组织及性能测试 |
| 2-3-1 性能测试 |
| 2-3-2 金相组织分析 |
| 第三章 钢材控制轧制控制冷却的原理、工艺及实施 |
| §3-1 钢材轧后控制冷却技术的理论基础 |
| 3-1-1 CCT曲线及控制冷却的转变产物 |
| 3-1-2 棒材的控制冷却工艺原理 |
| 3-1-3 影响控制冷却性能的因素 |
| §3-2 QTB控制冷却工艺的实施 |
| 3-2-1 QTB的热处理原理 |
| 3-2-2 工艺设置 |
| 3-2-3 工艺控制 |
| 3-2-4 水箱内淬火 |
| 3-2-5 淬火后棒材的力学性能 |
| §3-3 QTB工艺设备 |
| 3-3-1 QTB穿水冷却水供水流程 |
| 3-3-2 控冷工艺设备布置及构成 |
| §3-4 QTB工艺控制系统的功能 |
| 第四章 Φ12mm英标螺纹钢减量化轧制技术的研制与开发 |
| §4-1 英标460 钢筋的质量特性 |
| 4-1-1 化学成分 |
| 4-1-2 力学性能 |
| §4-2 使用20MnSi坯料研制Ф12mm英标高强度螺纹钢 |
| 4-2-1 化学成分设计 |
| 4-2-2 用传统工艺将20MnSi坯料轧制Φ12mm热轧带肋钢筋的研究 |
| 4-2-3 CCT曲线的测定 |
| 4-2-4 低温穿水工艺生产460 钢筋的性能分析 |
| 4-2-5 高温穿水工艺生产460 钢筋的性能分析 |
| 4-2-6 高温穿水工艺生产460 螺纹钢的金相组织 |
| 4-2-7 热轧钢筋与余热处理钢筋的性能试验分析 |
| §4-3 采用普碳钢Q235-1 坯料研制Φ12mm英标螺纹钢 |
| 4-3-1 坯料化学成分设计 |
| 4-3-2 控冷工艺参数 |
| 4-3-3 力学性能分析 |
| 4-3-4 金相组织分析 |
| 4-3-5 小结 |
| §4-4 普碳钢Q235A坯料研制ф12mm英标螺纹钢 |
| 4-4-1 坯料化学成分设计 |
| 4-4-2 控冷工艺参数 |
| 4-4-3 力学性能分析 |
| 4-4-4 金相组织分析 |
| 4-4-5 小结 |
| §4-5 本章小结 |
| 第五章 ф25mm英标螺纹钢减量化轧制技术的研制与开发 |
| §5-1 20MnSi坯料研制ф25mm英标螺纹钢 |
| 5-1-1 初始化学成分设计 |
| 5-1-2 控冷工艺参数 |
| 5-1-3 力学性能分析 |
| §5-2 20MnSi-1 坯料研制ф25mm英标螺纹钢 |
| 5-2-1 20MnSi-1 钢化学成分设计 |
| 5-2-2 20MnSi-1 钢控冷工艺参数 |
| 5-2-3 力学性能分析 |
| 5-2-4 金相组织分析 |
| §5-3 本章小结 |
| 第六章 分规格减量化轧制技术的开发实践 |
| §6-1 坯料减量化与轧制规格的匹配 |
| §6-2 QTB控冷工艺参数 |
| §6-3 不同规格460 螺纹钢力学性能和金相组织分析 |
| 6-3-1 力学性能分析 |
| 6-3-2 金相组织分析 |
| §6-4 存在问题与改进措施 |
| 第七章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间所取得的相关科研成果 |
（10）中国建筑用带肋钢筋、线材品种的优化（论文提纲范文）
| 1 我国建筑用钢筋、线材品种现状及其发展趋势 |
| 2 应发展和关注的建筑用钢筋、线材品种 |
| 2.1 余热处理钢筋 |
| 2.2 超细晶热轧钢筋 |
| 2.3 多种微合金化方法试制HRB400钢筋 |
| 2.4 促进HRB400、HRB500钢筋的推广应用 |
| 2.5 其它高强度钢筋、功能性钢筋 |
| 2.6 高碳钢盘条 |
| 2.7 其它专用盘条 |
| 3 促进品种优化和更新换代亟待开展的工作 |
| 3.1 完善和创新标准体系 |
| 3.2 加强推广品种的生产与配套技术研究 |
| 3.3 发挥好政府与行业协会的指导作用 |
四、用轧后余热处理工艺生产不同强度级别螺纹钢筋的生产实践（论文参考文献）
- [1]HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究[D]. 兰奎雨. 辽宁科技大学, 2019(01)
- [2]莱钢500N澳标钢筋的开发与生产工艺研究[D]. 徐龙. 东北大学, 2017(02)
- [3]PSB830精轧螺纹钢筋延伸率低回火挽救工艺研究[J]. 李雪峰. 冶金经济与管理, 2017(02)
- [4]莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发[D]. 刘艳林. 东北大学, 2016(02)
- [5]PSB830精轧螺纹钢筋冬季生产实践[J]. 李雪峰. 河南冶金, 2016(03)
- [6]PSB830精轧螺纹钢筋生产实践[J]. 潘建洲. 上海有色金属, 2015(03)
- [7]余热处理钢筋的组织性能研究[J]. 孙莹,赵彦君,于庆波,阮成光. 热加工工艺, 2013(08)
- [8]钢筋高应变低周疲劳寿命的统计分析及钒微合金化的影响[D]. 薛昊飞. 重庆大学, 2012(03)
- [9]460高强度英标螺纹钢减量化轧制技术的研究与开发[D]. 刘桂华. 河北工业大学, 2011(07)
- [10]中国建筑用带肋钢筋、线材品种的优化[J]. 苏世怀,完卫国,孙维,郭湛. 建材世界, 2010(05)